TAILIEUCHUNG - Volume 21 - Composites Part 7

Tham khảo tài liệu 'volume 21 - composites part 7', kỹ thuật - công nghệ, cơ khí - chế tạo máy phục vụ nhu cầu học tập, nghiên cứu và làm việc hiệu quả | the associated low strength poses a major limitation to the application of fiber-reinforced MMCs. Attempts are underway to improve this strength with minimal loss of longitudinal properties. Fig. 4 A typical stress-strain curve under transverse loading when the interface bond strength is weak. Debonding initiates at a fairly low stress at B and is accompanied with small-scale plasticity around the debonded fibers. Large-scale plasticity ensues at C and failure occurs at D. Source Ref 6 7 The residual radial stress at the interface has a strong influence on the stress corresponding to point B because the local radial stress is simply the sum of the residual clamping stress and the local stress due to far-field transverse loading. Equations have been provided previously for calculating the residual stress as well as the stress due to a transverse applied load. There is also a need to model the postdebonded region BC when the material is primarily elastic. Reference 9 does provide equations for calculating displacements for a slipping fiber similar to Eq 13 shown previously and they may be used to calculate the postdebonded stress-strain behavior in region BC. Stress-Strain Response and Stress Distribution Under Elastic-Plastic and Elastic-Viscoplastic Conditions Longitudinal and Thermal Loading. Axisymmetric conditions are maintained under longitudinal loading and the CCM model is particularly advantageous. However plasticity rules must be invoked. A method for incorporating plasticity and viscoplasticity into the CCM analysis is indicated in Ref 10 and 11. The calculations are based on the successive approximation approach of plasticity Ref 12 as well as the elasticplastic calculations performed earlier using a CCM model Ref 13 14 . The matrix cylinder of Fig. 1 is divided into a series of thin concentric cylinders and a finite-difference scheme is used to integrate Eq 2 and 4. Any arbitrary strain-hardening behavior can be modeled using the CCM formalism. A simpler

TỪ KHÓA LIÊN QUAN
TAILIEUCHUNG - Chia sẻ tài liệu không giới hạn
Địa chỉ : 444 Hoang Hoa Tham, Hanoi, Viet Nam
Website : tailieuchung.com
Email : tailieuchung20@gmail.com
Tailieuchung.com là thư viện tài liệu trực tuyến, nơi chia sẽ trao đổi hàng triệu tài liệu như luận văn đồ án, sách, giáo trình, đề thi.
Chúng tôi không chịu trách nhiệm liên quan đến các vấn đề bản quyền nội dung tài liệu được thành viên tự nguyện đăng tải lên, nếu phát hiện thấy tài liệu xấu hoặc tài liệu có bản quyền xin hãy email cho chúng tôi.
Đã phát hiện trình chặn quảng cáo AdBlock
Trang web này phụ thuộc vào doanh thu từ số lần hiển thị quảng cáo để tồn tại. Vui lòng tắt trình chặn quảng cáo của bạn hoặc tạm dừng tính năng chặn quảng cáo cho trang web này.